1、在内压作用下，无加劲环的单层单波Ω形和U形膨胀节的应力强度出现在筒体的圆角与直边的连接处，而前者的强度条件由膨胀节中部连续结构的PM+膨胀节中部连续结构的PM值决定，后者的强度条件由膨胀节中部连续结构的PM值控制。Ω型膨胀节承受内压的能力略大于U型膨胀节。

2、在轴力作用下，上述两个膨胀节的应力强度出现在波峰的中间，强度条件由PM+PN值控制。U型膨胀节承受轴向力的能力大于Ω型膨胀节。

3、在相同的轴向力作用下，Ω形膨胀节的轴向补偿较大。但在轴向载荷下，U形膨胀节能量的轴向补偿较大。

4、在内压作用下，带加强圈的单层单波Ω形膨胀节的应力强度出现在膨胀节中部的结构连续性处，其强度状态受PM+Pb值的控制；无加劲环单层单波Ω形膨胀节的应力强度出现在筒体圆角与直边的连接处，但其强度状态受膨胀节顶部结构PM值的控制。在几何参数相同的情况下，带加劲环的q形膨胀节的内压承载力远大于无加强圈的Ω形膨胀节和U形膨胀节。

5、在轴向力作用下，带加强圈的Ω形膨胀节的应力强度出现在膨胀节圆角与加强圈外壁的接合处，其是否满足强度条件取决于膨胀节中部结构连续位置的PM+Pb值，而无加强圈的Ω形膨胀节的应力强度出现在波峰的中间，强度条件受PM+Pb值的控制。轴力承载力。带加强圈的异形膨胀节比相同几何参数的Ω形膨胀节和U形

膨胀节大得多。

6、在相同的轴力作用下，具有加劲环的Ω形膨胀节的轴向补偿远小于相同几何参数的无加强环的Ω形膨胀节和U形膨胀节。

7、在内压作用下，当摩擦系数为0.2时，用有限元法计算的带加强环的单层波Ω形膨胀节的极限荷载约为常规设计公式计算极限荷载的1.92倍。在考虑材料设计系数后，两者的结果比较接近。

8、随着接触副摩擦系数的增大，膨胀节的极限载荷增大。当摩擦系数增大到0.5时，极限载荷趋于稳定。

9、梁式、壳式和固体单元换热器模型的计算结果比较接近。以壳体中部轴向应力为基准，与实测值比较，在压力载荷下，两种模型的计算误差

在150以内，在温差载荷下，误差在2%以内。可见，在换热器结构的有限元分析中，可以选用梁单元和壳单元，得到了满意的结果。

10、对于带膨胀节的换热器，管束与壳体之间的热膨胀差引起的管板应力，管板与壳体之间的轴向应力，在相同的结构尺寸和载荷下，管板与换热管之间的拉拔力明显小于不带伸缩节的换热器，其中Ω形膨胀节换热器的结果略小于带U形膨胀节的换热器。